軸是電機(jī)中重要的受力結(jié)構(gòu)件，主要起到支撐轉(zhuǎn)動(dòng)零部件、傳遞旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)作用，軸同時(shí)承受扭矩和彎矩的作用。在交變應(yīng)力的作用下，軸的變徑處、鍵槽、裝配件根部等位置存在明顯的應(yīng)力集中，易誘發(fā)微裂紋，從而導(dǎo)致軸發(fā)生疲勞開裂[1-8]。 

某離心風(fēng)機(jī)用小型電機(jī)的功率為11 kW，轉(zhuǎn)速為3 000 r/min，聯(lián)機(jī)運(yùn)行1 h后電機(jī)軸發(fā)生斷裂，電機(jī)軸斷裂于伸端裝配軸承的根部。該電機(jī)通過直連剛性聯(lián)軸器連接設(shè)備，軸直徑為 45 mm，材料為熱軋態(tài)45鋼。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法分析了該電機(jī)軸斷裂的原因，以避免該類問題再次發(fā)生。 

1.   理化檢驗(yàn)

1.1   宏觀觀察

圖1為斷裂電機(jī)軸的宏觀形貌。由圖1可知：電機(jī)軸在變徑位置退刀槽區(qū)域發(fā)生斷裂，斷口平齊，垂直于軸向，無宏觀塑性變形，與內(nèi)、外蓋裝配處存在嚴(yán)重的周向摩擦痕跡；截取一對(duì)匹配斷口，可見斷面整體較平坦，外沿光亮，呈明顯的臺(tái)階特征，擴(kuò)展棱線匯聚于偏離軸心部的“魚眼區(qū)”；左側(cè)斷口“魚眼區(qū)”內(nèi)凹，保留斷裂特征，但沿軸中心有一周向摩擦痕跡；右側(cè)斷口“魚眼區(qū)”外凸，摩擦嚴(yán)重，附近有發(fā)藍(lán)現(xiàn)象；退刀槽外沿存在明顯的周向加工刀痕，微裂紋沿加工刀痕伸展。 

圖  1  斷裂電機(jī)軸宏觀形貌

兩側(cè)斷口的摩擦痕跡是由外凸“魚眼區(qū)”在旋轉(zhuǎn)過程中擠壓造成的，這表明“魚眼區(qū)”的形成時(shí)間晚于斷面其他區(qū)域，應(yīng)是最終瞬斷區(qū)，說明裂紋起源于退刀槽外沿，最終在心部發(fā)生斷裂。 

1.2   掃描電鏡（SEM）分析

利用掃描電子顯微鏡觀察電機(jī)軸斷口的微觀形貌，結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：部分裂紋起始區(qū)域可見機(jī)械損傷的跡象，未受損傷的區(qū)域可見精細(xì)的疲勞輝紋，輝紋的弧線圓心指向軸外側(cè)；裂紋擴(kuò)展區(qū)可見疲勞輝紋和二次裂紋，且這些條帶的寬度明顯大于裂紋起始區(qū)域；瞬斷區(qū)呈韌性斷裂特征。 

圖  2  電機(jī)軸斷口SEM形貌

電機(jī)軸的斷裂形式為高周疲勞斷裂，且裂紋起始區(qū)位于軸外側(cè)。高周疲勞斷裂通常與循環(huán)應(yīng)力有關(guān)，表現(xiàn)為斷口上的平行疲勞條帶，這些條帶是裂紋疲勞擴(kuò)展過程留下的痕跡。 

1.3   化學(xué)成分分析

利用電火花直讀光譜儀對(duì)斷裂電機(jī)軸進(jìn)行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示。由表1可知：斷裂電機(jī)軸的化學(xué)成分符合JB/T 1271—2014《交、直流電機(jī)軸鍛件 技術(shù)條件》的要求。 

1.4   力學(xué)性能測試

沿?cái)嗔央姍C(jī)軸縱向取樣，對(duì)試樣進(jìn)行常溫拉伸試驗(yàn)和U型缺口沖擊試驗(yàn)，結(jié)果如表2所示。由表2可知：斷裂電機(jī)軸的強(qiáng)度、塑性及沖擊韌性均符合JB/T 1271—2014的標(biāo)準(zhǔn)要求。 

1.5   金相檢驗(yàn)

沿電機(jī)軸縱向取金相試樣，將試樣打磨、拋光后，利用光學(xué)顯微鏡對(duì)其進(jìn)行觀察。依據(jù)GB/T 10561—2023 《鋼中非金屬夾雜物含量的測定標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)圖顯微檢驗(yàn)法》，基體區(qū)夾雜物評(píng)級(jí)為AT0，AH0，BT0，BH0，CT1.0，CH0，DT1.0，DH0，DS0級(jí)，夾雜物含量較低。斷裂電機(jī)軸的顯微組織形貌如圖3所示。由圖3可知：試樣基體區(qū)的組織為鐵素體+珠光體，鐵素體呈網(wǎng)狀分布，呈輕微的帶狀特征，晶粒均勻、細(xì)小，為45鋼正常熱軋態(tài)組織[9]；斷口區(qū)組織與基體區(qū)未見明顯差異，未見明顯冶金夾雜或熱加工缺陷。 

圖  3  斷裂電機(jī)軸的顯微組織形貌

1.6   退刀槽圓角尺寸及粗糙度測量

在退刀槽圓角R附近沿軸縱向取金相試樣，試樣的微觀形貌和表面三維形貌如圖4所示。由圖4可知：圓角R尺寸（半徑）為0.74 mm，滿足圖紙要求（R=0.5 mm）；垂直于刀痕方向的線粗糙度為16.0 μm，粗糙度較大。 

圖  4  退刀槽試樣的微觀形貌和表面三維形貌

2.   綜合分析

該斷裂電機(jī)軸的斷口平齊、垂直于軸向、塑性變形不明顯、存在明顯擠壓痕跡，斷面可見細(xì)密疲勞輝紋和二次裂紋，輝紋弧線的圓心指向軸外沿、條帶尺寸明顯寬于斷裂源區(qū)，表明電機(jī)軸發(fā)生了高周疲勞斷裂，裂紋擴(kuò)展過程中電機(jī)軸受力均勻、穩(wěn)定。結(jié)合現(xiàn)場運(yùn)行情況，電機(jī)運(yùn)行約1 h后電機(jī)軸發(fā)生斷裂，電機(jī)軸轉(zhuǎn)速為3 000 r/min，循環(huán)次數(shù)超過1.8×105次，具備高周疲勞工作條件。疲勞裂紋起源于表面退刀槽的整個(gè)圓周，有明顯的臺(tái)階特征，為多源疲勞開裂，進(jìn)一步表明該處存在明顯的應(yīng)力集中。 

該斷裂電機(jī)軸的化學(xué)成分和力學(xué)性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求，材料中的非金屬夾雜物含量較低，顯微組織正常。表明電機(jī)軸的材料及熱處理狀態(tài)無異常。此外，裂紋附近也未見異常組織、冶金缺陷或熱加工缺陷。然而，在交變應(yīng)力作用下，熱軋態(tài)45鋼的強(qiáng)度偏低，其表面抗疲勞開裂能力不足。因此，有必要換用調(diào)質(zhì)態(tài)45鋼，以提升電機(jī)軸可靠性。 

加工制造方面，退刀槽表面明顯可見周向加工刀痕，微裂紋沿加工刀痕伸展。經(jīng)測量，退刀槽圓角R尺寸滿足圖紙要求，而粗糙度為16.0 μm，表明表面加工質(zhì)量較差，造成局部應(yīng)力集中。由此表明，退刀槽表面加工較粗糙誘發(fā)了裂紋的萌生。 

該斷裂電機(jī)軸斷口試樣的瞬斷區(qū)僅占整個(gè)斷面的1%~2%，表明電機(jī)軸工作時(shí)所受的名義應(yīng)力較小，排除電機(jī)載荷較大的可能。此外，瞬斷區(qū)偏離軸的中心，且軸與內(nèi)、外蓋裝配處均存在嚴(yán)重的周向磨痕，理論上軸與二者應(yīng)為間隙配合，說明電機(jī)軸存在偏軸旋轉(zhuǎn)的情況，運(yùn)轉(zhuǎn)過程中彎矩較大。造成電機(jī)軸偏軸旋轉(zhuǎn)的因素包括電機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡、電機(jī)與連接設(shè)備不對(duì)中、軸裝配不對(duì)中、電機(jī)整機(jī)振動(dòng)等，需要對(duì)電機(jī)進(jìn)行進(jìn)一步排查。

3.   結(jié)論與建議

該斷裂電機(jī)軸的斷裂形式為高周疲勞斷裂，電機(jī)偏軸旋轉(zhuǎn)，退刀槽加工較粗糙，熱軋態(tài)45鋼強(qiáng)度偏低，最終導(dǎo)致電機(jī)軸發(fā)生斷裂。 

建議排查電機(jī)、軸、轉(zhuǎn)子以及與設(shè)備的裝配情況，提升退刀槽表面加工質(zhì)量，換用調(diào)質(zhì)態(tài)45鋼電機(jī)軸，以提升軸的可靠性。

文章來源——材料與測試網(wǎng)