噴注器是液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的關(guān)鍵部件之一，其功能是將燃料和氧化劑按一定比例噴入燃燒室進(jìn)行燃燒，實(shí)現(xiàn)航天發(fā)動(dòng)機(jī)功能。然而，由于噴注器結(jié)構(gòu)復(fù)雜，檢測(cè)空間狹小，檢測(cè)精度要求高，現(xiàn)有無損檢測(cè)技術(shù)尚無法實(shí)現(xiàn)焊縫熔深的有效評(píng)價(jià)。為此，對(duì)其結(jié)構(gòu)開展無損檢測(cè)技術(shù)研究，探尋有效的焊縫熔深無損定量評(píng)價(jià)方法，實(shí)現(xiàn)噴注器焊縫熔深的高精度檢測(cè)非常重要。 

焊縫熔深檢測(cè)原理上可采用渦流檢測(cè)、射線檢測(cè)、超聲檢測(cè)等技術(shù)。由于噴注器電子束焊縫為內(nèi)凹結(jié)構(gòu)，焊縫熔深相當(dāng)于一條垂直于上表面的裂紋缺陷，不適于采用垂直入射超聲檢測(cè)方法，且電子束焊縫間距狹窄，周圍遍布不同直徑的噴注孔，也不利于采用斜入射超聲檢測(cè)技術(shù)。同時(shí)噴注盤為不銹鋼材料，直徑厚度較大，微焦點(diǎn)工業(yè)CT系統(tǒng)難以穿透噴注盤進(jìn)行有效成像檢測(cè)，X射線透射法原理上也無法反映出焊縫熔深深度信息。渦流檢測(cè)技術(shù)在檢測(cè)金屬焊縫表面和近表面缺陷方面具有很高的靈敏度，是一種非接觸式無損檢測(cè)方法，且檢測(cè)探頭尺寸小，構(gòu)型多樣靈活，可實(shí)現(xiàn)狹小空間環(huán)境下的無損檢測(cè)，有望用于焊縫熔深評(píng)價(jià)。 

針對(duì)液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)噴注器電子束焊接中出現(xiàn)的焊縫熔深控制難，缺乏有效測(cè)量方法的問題，文章通過開展噴注器不同熔深焊縫渦流檢測(cè)的數(shù)值模擬和試驗(yàn)，明確噴注器電子束焊縫熔深與渦流檢測(cè)信號(hào)之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系，驗(yàn)證渦流檢測(cè)方法對(duì)噴注器焊縫熔深定量評(píng)價(jià)的可行性。 

1.   數(shù)值仿真

發(fā)動(dòng)機(jī)噴注器由一個(gè)噴注盤和多個(gè)大小不同的噴注環(huán)焊接而成。每個(gè)噴嘴環(huán)由內(nèi)外側(cè)兩條電子束焊縫與噴注盤連接，相鄰焊縫的中心間距約為2 mm，且焊后表面有余高，發(fā)動(dòng)機(jī)噴注器實(shí)物及其直線型，圓弧形焊縫結(jié)構(gòu)示意如圖1所示，噴注器焊縫形式為對(duì)接焊縫，焊縫截面金相照片如圖1（b）所示。電子束焊接質(zhì)量決定著噴注器結(jié)構(gòu)的完整性和可靠性，關(guān)系到液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。文章基于退化向量位方法的棱邊有限元渦流檢測(cè)信號(hào)計(jì)算程序[1]，開展焊縫熔深渦流檢測(cè)數(shù)值仿真。該方法通過在空氣區(qū)域采用退化向量位，將空氣區(qū)域激勵(lì)電流源的影響通過導(dǎo)體界面耦合進(jìn)導(dǎo)體區(qū)域?qū)崿F(xiàn)渦流場(chǎng)和信號(hào)計(jì)算。由于其無需對(duì)線圈進(jìn)行單元剖分，對(duì)渦流檢測(cè)信號(hào)的計(jì)算非常有效，故筆者采用該方法對(duì)不同熔深和檢測(cè)頻率下Pancake和TR探頭的渦流檢測(cè)信號(hào)進(jìn)行計(jì)算，分析渦流檢測(cè)方法對(duì)熔深評(píng)價(jià)的有效性[2-4]。 

圖  1  發(fā)動(dòng)機(jī)噴注器實(shí)物及其直線型，圓弧型焊縫結(jié)構(gòu)示意

1.1   計(jì)算模型

根據(jù)噴注器的幾何結(jié)構(gòu)及焊縫特點(diǎn)，首先建立了如圖1所示的渦流檢測(cè)方板計(jì)算模型和弧形計(jì)算模型。模型中以上表面凹槽模擬焊縫區(qū)域，用取不同深度沿焊縫的下表面裂紋即熔深缺陷來模擬不同熔深的影響，即不同的熔深缺陷對(duì)應(yīng)不同的熔深。同時(shí)設(shè)置了上表面槽缺陷用來考慮結(jié)構(gòu)形狀和焊縫表面對(duì)信號(hào)的影響。計(jì)算中，對(duì)模型和周圍空氣區(qū)域采用六面體單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，單元個(gè)數(shù)設(shè)置為35 112，相應(yīng)節(jié)點(diǎn)數(shù)設(shè)置為38 610。為保障計(jì)算精度，在缺陷附近采用了較密的單元?jiǎng)澐?。這兩種簡(jiǎn)化噴注器渦流檢測(cè)計(jì)算模型的尺寸和材料物理參數(shù)如表1所示。 

1.2   Pancake探頭檢測(cè)數(shù)值分析

1.2.1   Pancake探頭檢測(cè)數(shù)值計(jì)算模型

為明確渦流檢測(cè)方法對(duì)熔深不足缺陷的檢測(cè)可行性，首先采用圖2所示的標(biāo)準(zhǔn)Pancake線圈探頭掃查路徑進(jìn)行檢測(cè)信號(hào)模擬計(jì)算，線圈的具體參數(shù)如表2所示。在21個(gè)沿焊縫的掃查位置（-10~10 mm，以1 mm為間距）設(shè)置探頭，計(jì)算相應(yīng)點(diǎn)有無熔深缺陷時(shí)線圈的阻抗信號(hào)的實(shí)部和虛部，取其差值作為熔深不足導(dǎo)致的信號(hào)變化。為明確不同激勵(lì)頻率對(duì)檢測(cè)信號(hào)的影響，根據(jù)板厚和電導(dǎo)率特點(diǎn)，對(duì)4種激勵(lì)頻率（10，50，100，200 kHz）下的檢測(cè)信號(hào)分別進(jìn)行仿真計(jì)算。 

圖  2  針對(duì)板形模型的Pancake探頭掃查路徑示意

1.2.2   Pancake探頭數(shù)值結(jié)果分析

（1）不同激勵(lì)頻率下的檢測(cè)信號(hào) 

不同激勵(lì)頻率下Pancake探頭對(duì)深度0.8 mm外表面槽的檢測(cè)信號(hào)計(jì)算結(jié)果如圖3所示，可見，激勵(lì)頻率增加時(shí)，熔深缺陷導(dǎo)致的檢測(cè)信號(hào)明顯變大。同時(shí)，不同頻率信號(hào)的相位角也有明顯不同，說明采用適當(dāng)頻率對(duì)熔深缺陷進(jìn)行定量評(píng)價(jià)非常重要。 

圖  3  不同激勵(lì)頻率下Pancake探頭對(duì)深度為0.8 mm槽的檢測(cè)信號(hào)計(jì)算結(jié)果

（2）信號(hào)幅值、相位與焊縫熔深的關(guān)系 

不同頻率下Pancake探頭計(jì)算信號(hào)的幅值相位和熔深關(guān)系的計(jì)算結(jié)果如圖4所示。由圖4（a）可見熔深變小時(shí)檢測(cè)信號(hào)的幅值顯著增大。由圖4（b）可見激勵(lì)頻率為10，50 kHz時(shí)相位隨缺陷深度均單調(diào)增加，但100，200 kHz時(shí)信號(hào)相位隨熔深并非單調(diào)變化，所以選擇合適的頻率對(duì)熔深缺陷的定量評(píng)價(jià)至關(guān)重要?；?/span>圖4所示結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，50 kHz的相關(guān)曲線單調(diào)且變化較為明顯，適用于熔深缺陷的檢測(cè)評(píng)價(jià)。通過預(yù)先計(jì)算或試驗(yàn)獲取不同深度熔深焊縫的渦流檢測(cè)信號(hào)幅值、相位建立定標(biāo)關(guān)系曲線，實(shí)際應(yīng)用中即可利用標(biāo)定曲線法，分析檢測(cè)信號(hào)的相位和幅值對(duì)熔深缺陷深度進(jìn)行無損評(píng)價(jià)。 

圖  4  不同檢測(cè)頻率下Pancake探頭信號(hào)特征量和熔深缺陷深度的關(guān)系

1.3   TR線圈探頭檢測(cè)特性數(shù)值分析

1.3.1   TR線圈探頭數(shù)值計(jì)算模型

為比較不同渦流檢測(cè)探頭對(duì)熔深缺陷檢測(cè)的有效性，對(duì)圖5所示不同外徑、不同間距TR線圈渦流檢測(cè)探頭的檢測(cè)信號(hào)進(jìn)行了模擬計(jì)算，探頭的具體參數(shù)如表3所示。計(jì)算中同樣在不同掃查位置點(diǎn)（-10~10 mm，以1 mm為間距）設(shè)置探頭，計(jì)算相應(yīng)有無熔深缺陷時(shí)線圈阻抗信號(hào)的實(shí)部和虛部，求其差值獲取熔深不足導(dǎo)致的信號(hào)變化。同時(shí)以上表面缺陷的信號(hào)作為噪聲計(jì)算信噪比，用來優(yōu)化探頭參數(shù)。 

圖  5  TR探頭掃查路徑示意

1.3.2   噴注器焊縫模型TR檢測(cè)數(shù)值結(jié)果分析

（1）不同線圈間距、外徑探頭的檢測(cè)信號(hào)計(jì)算結(jié)果 

計(jì)算中采用平板模型，用深1.1 mm的外表面槽缺陷模擬熔深，激勵(lì)頻率采用50 kHz。為研究探頭參數(shù)的影響，分別計(jì)算了不同參數(shù)探頭檢測(cè)有無熔深缺陷平板的阻抗信號(hào)，通過差分獲取熔深不足導(dǎo)致的信號(hào)變化。計(jì)算所得不同線圈間距探頭渦流檢測(cè)信號(hào)的實(shí)部和虛部的結(jié)果如圖6所示，各曲線為沿焊縫21個(gè)掃查點(diǎn)位置的熔深缺陷信號(hào)。 

圖  6  線圈外徑為3.2 mm時(shí)不同線圈間距探頭的掃描檢測(cè)計(jì)算結(jié)果

（2）檢測(cè)信號(hào)信噪比與探頭參數(shù)的相關(guān)性 

以外表面槽缺陷的信號(hào)幅值作為熔深不足信號(hào)S，內(nèi)表面槽缺陷的信號(hào)幅值作為噪聲信號(hào)N，計(jì)算獲得了不同參數(shù)TR探頭熔深檢測(cè)信號(hào)的信噪比。不同線圈外徑和間距TR探頭的檢測(cè)信號(hào)幅值和信噪比如表4所示，信噪比和線圈間距的相關(guān)性曲線如圖7所示。不難發(fā)現(xiàn)，當(dāng)線圈間距較小時(shí)，線圈外徑為3.2 mm時(shí)信噪比明顯較大。因此為降低上表面焊縫凹凸等對(duì)信號(hào)的影響，采用適當(dāng)線圈探頭參數(shù)對(duì)熔深缺陷的檢測(cè)和定量非常重要。根據(jù)表4計(jì)算結(jié)果，線圈探頭外徑為3.2 mm，間距為0 mm時(shí)效果相對(duì)最佳。 

圖  7  信噪比隨探頭間距和外徑變化的計(jì)算結(jié)果(TR探頭，50 kHz)

2.   試驗(yàn)過程與結(jié)果分析

2.1   Pancake探頭渦流檢測(cè)可行性試驗(yàn)驗(yàn)證

基于計(jì)算結(jié)果，設(shè)計(jì)制作了Pancake渦流檢測(cè)探頭，利用圖8所示渦流檢測(cè)儀器對(duì)平板焊縫模擬試件（見圖9）開展了檢測(cè)試驗(yàn)。試驗(yàn)中采用50 kHz的激勵(lì)頻率沿平行焊縫方向進(jìn)行掃查，其檢測(cè)結(jié)果如圖10所示。不同熔深缺陷處有不同大小的明顯信號(hào)變化，而無缺陷處信號(hào)基本不變。結(jié)果說明，基于渦流檢測(cè)信號(hào)的幅值評(píng)價(jià)噴注器電子束焊縫熔深變化具有可行性。 

圖  8  渦流檢測(cè)儀器實(shí)物

圖  9  噴注器平板試件及裂紋位置示意

圖  10  噴注器平板沿平行焊縫方向的掃查信號(hào)

2.2   Pancake探頭不同熔深檢測(cè)試驗(yàn)結(jié)果

為驗(yàn)證渦流檢測(cè)信號(hào)和實(shí)際熔深信號(hào)的相關(guān)性，利用Pancake探頭對(duì)圖11所示的具有不同熔深電子束焊縫的噴注器模擬試件開展了渦流檢測(cè)試驗(yàn)。不同數(shù)字處的電子束焊縫具有不同熔深，破壞測(cè)量所得實(shí)際熔深如表5所示。所采用的Pancake檢測(cè)探頭參數(shù)與表2所示計(jì)算參數(shù)相同。對(duì)不同熔深焊縫由外向圓心處逐個(gè)焊縫進(jìn)行了0提離檢測(cè)，即按照提離移動(dòng)、接觸檢測(cè)、提離移動(dòng)到下一焊縫、接觸檢測(cè)的流程對(duì)所有焊縫開展重復(fù)檢測(cè)。得到的不同焊縫的檢測(cè)信號(hào)的實(shí)部和虛部信號(hào)如圖12所示，圖中數(shù)字對(duì)應(yīng)相應(yīng)焊縫處的檢測(cè)信號(hào)。圖12（b）為焊縫處檢測(cè)信號(hào)的李薩如圖，可見不同熔深焊縫對(duì)應(yīng)檢測(cè)信號(hào)的相位明顯不同。隨熔深變小，檢測(cè)信號(hào)點(diǎn)在相空間順時(shí)針旋轉(zhuǎn)排布。這一結(jié)果說明，不同相位對(duì)應(yīng)不同焊縫熔深，可以基于事先確定的相位熔深標(biāo)定曲線，利用檢測(cè)信號(hào)相位對(duì)熔深進(jìn)行定量評(píng)價(jià)（基于標(biāo)定曲線方法）。 

圖  11  噴注器電子束焊縫模擬試件實(shí)物、剖面圖和Pancake探頭實(shí)物

圖  12  不同熔深焊縫的檢測(cè)信號(hào)

根據(jù)試驗(yàn)所得的不同熔深焊縫對(duì)應(yīng)檢測(cè)信號(hào)的相位特征，對(duì)6組相位信號(hào)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，除去平衡數(shù)據(jù)1，將其中4組信號(hào)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合（熔深0.2，0.4，0.8，2.2 mm），基于標(biāo)定曲線方法對(duì)熔深進(jìn)行定量評(píng)價(jià)，得到不同熔深焊縫對(duì)應(yīng)的相位標(biāo)定曲線如圖13所示，可見標(biāo)定曲線與試驗(yàn)所得相位特征基本吻合，根據(jù)實(shí)際熔深與標(biāo)定曲線對(duì)應(yīng)熔深值的對(duì)比，可知擬合曲線的擬合優(yōu)度${\mathrm{<span\; style="font-size:\; 16px;\; color:\; rgb(0,\; 0,\; 0);">?</span>}}^{\mathrm{<span\; style="font-size:\; 16px;\; color:\; rgb(0,\; 0,\; 0);">2</span>}}\text{<span style="font-size: 16px; color: rgb(0, 0, 0);">=</span>}\mathrm{<span\; style="font-size:\; 16px;\; color:\; rgb(0,\; 0,\; 0);">0.968</span>}\text{<span style="font-size: 16px; color: rgb(0, 0, 0);"> </span>}\mathrm{<span\; style="font-size:\; 16px;\; color:\; rgb(0,\; 0,\; 0);">87</span>}$，接近1，擬合效果良好。從標(biāo)定曲線可以看出，熔深厚度與相位呈單調(diào)遞增關(guān)系。熔深厚度為1.4 mm時(shí)的差分信號(hào)幅值在標(biāo)定曲線上的精度為2.594%。后續(xù)可進(jìn)一步補(bǔ)充試驗(yàn)數(shù)據(jù)，使標(biāo)定曲線更加貼合實(shí)際熔深對(duì)應(yīng)的相位特征。 

圖  13  不同熔深焊縫對(duì)應(yīng)的相位標(biāo)定曲線

3.   結(jié)論

文章針對(duì)液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)噴注器電子束焊縫熔深的渦流檢測(cè)定量評(píng)價(jià)方法開展了數(shù)值仿真和試驗(yàn)。數(shù)值仿真分析結(jié)果表明，Pancake和TR構(gòu)型渦流檢測(cè)探頭信號(hào)的幅值和相位均與熔深有密切關(guān)系，可以基于檢測(cè)信號(hào)實(shí)現(xiàn)熔深評(píng)價(jià)。同時(shí)，TR探頭的線圈間距越小，焊縫對(duì)檢測(cè)信號(hào)的影響越小。試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了渦流檢測(cè)信號(hào)對(duì)熔深缺陷進(jìn)行定量評(píng)價(jià)的可行性，可通過試驗(yàn)建立不同熔深與渦流檢測(cè)信號(hào)幅值、相位的標(biāo)定曲線，利用標(biāo)定曲線法實(shí)現(xiàn)熔深評(píng)價(jià)。另外，數(shù)值模擬和試驗(yàn)均表明，Pancake探頭構(gòu)型對(duì)焊縫熔深檢測(cè)具有更高的靈敏度。

文章來源——材料與測(cè)試網(wǎng)