高強低合金鋼（HSLA）由于強度高和韌性好被廣泛應(yīng)用于海洋工程與船舶行業(yè)。在工程應(yīng)用中,焊接是非常重要且不可避免的技術(shù)環(huán)節(jié)。焊接過程往往會導(dǎo)致材料組織、結(jié)構(gòu)和成分發(fā)生變化。焊接接頭是焊接結(jié)構(gòu)中的薄弱環(huán)節(jié)[1-3]。OYYARAVELU等[4]的研究結(jié)果表明高強低合金鋼焊接接頭斷裂優(yōu)先發(fā)生在熱影響區(qū)。DENISA等[5]研究發(fā)現(xiàn)HSLA Domex 700 MC焊接接頭熱影響區(qū)的力學(xué)性能明顯下降。在苛刻的海洋環(huán)境中,用于船舶和其他海洋設(shè)備的高強低合金鋼焊接結(jié)構(gòu)易發(fā)生不同類型的局部腐蝕,例如點蝕、應(yīng)力腐蝕、氫致開裂、腐蝕疲勞和電偶腐蝕等[6-10]。高強低合金鋼焊接接頭的局部腐蝕破壞對裝置、設(shè)施和構(gòu)件的服役安全構(gòu)成巨大威脅,必須加以重視。 

當(dāng)高強低合金鋼暴露于腐蝕介質(zhì)中時,初期由于鋼材表面新鮮,表面活性相對活躍,腐蝕進(jìn)展較快,影響了表層腐蝕產(chǎn)物的形成,這會對后期腐蝕產(chǎn)生一定作用。高強低合金鋼焊接接頭是非均勻結(jié)構(gòu),各區(qū)域的腐蝕電位和極化特性存在一定差異,腐蝕過程往往具有多界面、高度不均勻等特征,用傳統(tǒng)電化學(xué)測試方法表征焊接接頭的初期腐蝕行為存在一定的局限性。為此,作者采用傳統(tǒng)電化學(xué)和微區(qū)電化學(xué)相結(jié)合的測試技術(shù),對海水中高強低合金鋼焊接接頭的初期腐蝕過程進(jìn)行了更全面的研究,對高強低合金鋼焊接接頭的初期腐蝕進(jìn)行及時、準(zhǔn)確的檢測,這對預(yù)防過早失效,提高金屬結(jié)構(gòu)的安全性,降低腐蝕維護(hù)的成本具有重要的意義。 

1.   試驗

1.1   試樣

試驗中焊接接頭的母材材料為船用高強低合金鋼,其化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為0.09% C,0.25% Si,0.8% Mn,0.009% P,0.004% S,1.21% Ni,0.62% Cr,0.11% Mo,0.08% V,0.3% Cu,余量為Fe。高強低合金鋼的屈服強度為498 MPa,抗拉強度為595 MPa,由鞍山鋼鐵集團(tuán)公司提供。采用埋弧焊接工藝焊接得到高強低合金鋼焊接接頭,焊接電流為500 A,焊接電壓為32 V,熱輸入為30 kJ/cm。 

1.2   試驗方法

以焊縫為中心從高強低合金鋼焊接接頭取樣,試樣包含母材區(qū)（BM）、熱影響區(qū)（HAZ）和焊縫區(qū)（WM）,尺寸均為90 mm×25 mm×5 mm。用碳化硅砂紙逐級（至2000號）打磨試樣表面,再用金剛石研磨膏拋光至鏡面,然后依次用去離子水和無水乙醇清洗,吹干備用。 

1.3   微觀組織和形貌表征

將處理后試樣放置于4%（體積分?jǐn)?shù)）硝酸酒精溶液（4 mL硝酸+ 96 mL無水乙醇）中浸蝕,然后采用Zeiss Axio Observer Z1m型金相顯微鏡觀察試樣的微觀結(jié)構(gòu)；采用ZEISS ULTRA 55型場發(fā)射掃描電子顯微鏡觀察焊接接頭在海水中浸泡初期的腐蝕形貌；采用Horiba LabRAM HR Evolution型拉曼光譜儀對腐蝕產(chǎn)物的成分進(jìn)行分析,分析時激發(fā)波長為532 nm,掃描區(qū)間為100~1 500 cm－1。 

1.4   電化學(xué)測試

電化學(xué)測試采用VMP3 BioLogic多通道電化學(xué)工作站和標(biāo)準(zhǔn)三電極體系進(jìn)行。焊接接頭的不同區(qū)域分別作為工作電極,鉑片為輔助電極,飽和甘汞電極（SCE）為參比電極。測試前將電極非工作區(qū)域進(jìn)行密封,保留面積為1 cm2的工作面。以潔凈天然海水為電解液,在開路電位下進(jìn)行電化學(xué)阻抗譜（EIS）測試,掃描頻率范圍為10 mHz~100 kHz,擾動電位的振幅為10 mV。采用ZSimp Win V 3.10軟件對EIS數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合。動電位極化曲線掃描范圍為－0.25~0.25 V（相對于開路電位）,掃描速率為0.167 mV/s。 

1.5   微區(qū)電化學(xué)測試

微區(qū)電化學(xué)測試采用普林斯頓Versa SCAN電化學(xué)掃描系統(tǒng),測量時選用步進(jìn)工作模式。測試過程中保持探針與試樣表面距離為100 μm,掃描步長設(shè)置為500 μm,振動頻率為80 Hz,振幅為30 μm。掃描開爾文探針（SKP）和掃描振動電極技術(shù)（SVET）的掃描速率均設(shè)置為500 μm/s。所有試驗均在相同的環(huán)境溫度和相對濕度下進(jìn)行。在SVET測試中,試樣表面會因為電化學(xué)反應(yīng)形成離子濃度梯度,從而產(chǎn)生電位差,采用公式（1）將測量的電位差轉(zhuǎn)化為試樣表面的電流密度[11]。 

式中：J為電流密度,A/m2；σ為海水的電導(dǎo)率,S/m；ΔE為振動幅度上的電位差,V；A為振動幅度,m。 

2.   結(jié)果與討論

2.1   顯微組織

從圖1可以看出,高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域的顯微組織正常,沒有明顯的組織缺陷。高強低合金鋼焊接接頭的母材區(qū)由鐵素體和珠光體雙相組織組成；熱影響區(qū)組織為粒狀貝氏體；焊縫區(qū)的顯微組織由鐵素體和粒狀組織組成。 

圖  1  高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域的顯微組織

Figure  1.  Microstructure of BM (a), HAZ (b) and WM (c) in the welded joint of high strength low alloy steel

2.2   電化學(xué)測試結(jié)果

從圖2可以看出,在海水中浸泡1 h后,高強低合金鋼焊接接頭母材區(qū)、熱影響區(qū)和焊縫區(qū)極化曲線的陽極部分基本重合,均表現(xiàn)為活性溶解特征。極化曲線陰極部分受到氧擴散過程控制。對極化曲線進(jìn)行擬合得到焊接接頭不同區(qū)域的電化學(xué)參數(shù)如表1所示。由表1可知：焊接接頭不同區(qū)域在海水中浸泡初期的腐蝕電位（Ecorr）比較接近；焊縫區(qū)浸泡初期的腐蝕電流密度（Jcorr）最小,耐蝕性最好。 

圖  2  高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域在海水中浸泡1 h后的極化曲線

Figure  2.  Polarization curves of different zones of high strength low alloy steel welded joint immersed in seawater for 1 h

圖3為高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域在海水中浸泡1 h后的電化學(xué)阻抗譜。低頻下材料的阻抗模量可用于評估材料的耐蝕性[12]。從Bode圖可見,在10 mHz下焊縫區(qū)的|Z|值最大,耐蝕性最好。從Nyquist圖可見,焊縫區(qū)的容抗弧半徑大于熱影響區(qū)和母材區(qū),表明在浸泡初期焊縫區(qū)的耐蝕性最高,母材區(qū)最低。采用圖4所示等效電路圖對電化學(xué)阻抗數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合。圖中,Rs代表溶液電阻,R1和CPE1分別代表腐蝕產(chǎn)物膜的電阻和常相位角元件,R2和CPE2分別代表電荷轉(zhuǎn)移電阻和雙電層的常相位角元件。通過ZSimpWin 3.10軟件擬合的電化學(xué)參數(shù)見表2。結(jié)果表明,高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域耐蝕性從高到低排序為焊縫區(qū)、熱影響區(qū)、母材區(qū)。電化學(xué)阻抗測試結(jié)果與極化曲線測試結(jié)果一致。 

圖  3  高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域在海水中浸泡1 h后的電化學(xué)阻抗譜

Figure  3.  Bode plot (a) and Nyquist plot (b) of different zones of high strength low alloy steel welded joint immersed in seawater for 1 h

圖  4  高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域在海水中的等效電路圖

Figure  4.  Equivalent circuit diagram for different zones of high strength low alloy steel welded joint in seawater

2.3   SKP測試結(jié)果

與傳統(tǒng)EIS技術(shù)相比,SKP是通過振動電容器方法測量金屬表面的功函數(shù)。功函數(shù)是金屬的重要屬性,其值對應(yīng)于伏打電勢。SKP可以在無破環(huán)、無接觸的情況下原位測量探針和樣品之間的伏打電勢差。金屬腐蝕電位與SKP測量的伏打電勢差之間存在線性關(guān)系[13]。伏打電勢取決于材料本身電子逸出的能力,也受金屬/空氣界面性質(zhì)的影響（例如氧化和吸附）,如果金屬表面有銹層覆蓋,會導(dǎo)致金屬表面電子逸出困難,提高其表面功函數(shù)[14]。所以SKP測量的電位可用于判斷腐蝕反應(yīng)的傾向性,低電位下電化學(xué)反應(yīng)的傾向增強。在海水中浸泡不同時間后高強低合金鋼焊接接頭的SKP測量結(jié)果如圖5所示。從圖5可以看出,浸泡前,高強低合金鋼焊接接頭表面的電位分布在－670~－490 mV,最高電位和最低電位的差值為180 mV,低于文獻(xiàn)報道的觸發(fā)顯著微電偶腐蝕的電位差（大于200 mV）[15],因此可以初步判斷浸泡前,高強低合金鋼焊接接頭不易發(fā)生電偶腐蝕。浸泡前高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域的電位有所差異,焊縫區(qū)的電位最正,熱影響區(qū)次之,母材區(qū)的電位最負(fù),表明母材區(qū)發(fā)生腐蝕的傾向最大。在海水中浸泡1 h后高強低合金鋼焊接接頭表面電位發(fā)生了明顯改變,分布在－461~－126 mV,最高電位和最低電位的差值增大為335 mV,這表明高強低合金鋼焊接接頭在海水中的腐蝕驅(qū)動力增大。浸泡1 h后,母材區(qū)的電位發(fā)生了明顯正移,電位值最大,熱影響區(qū)電位的正移幅度次之,焊縫區(qū)電位正移幅度最小。SKP測試結(jié)果表明,在海水中浸泡1 h后高強低合金鋼焊接接頭母材區(qū)表面的電位波動最大,說明其表面狀態(tài)改變最大,腐蝕程度最大。焊縫區(qū)的表面狀態(tài)改變較小,腐蝕程度較低。當(dāng)高強低合金鋼焊接接頭在海水中浸泡7 h后,表面電位再次發(fā)生改變,主要分布在－10~190 mV,最高電位和最低電位的差值為200 mV,與浸泡1 h后最高電位與最低電位差值（335 mV）相比,明顯降低,說明此時腐蝕反應(yīng)的驅(qū)動力下降。這與浸泡7 h后焊接接頭表面生成的腐蝕產(chǎn)物含量增多有關(guān)。浸泡7 h后,焊接接頭不同區(qū)域的電位差變化比較接近,表明不同區(qū)域的腐蝕程度差異減小。 

圖  5  在海水中浸泡不同時間后高強低合金鋼焊接接頭的SKP掃描圖

Figure  5.  SKP scanning maps of high strength low alloy steel welded joint immersed in seawater for different periods of time

2.4   SVET測試結(jié)果

SVET作為一種微區(qū)電化學(xué)測量技術(shù)可用于評價金屬試樣在腐蝕介質(zhì)中的局部腐蝕過程和機理[16-17]。在海水中浸泡不同時間后高強低合金鋼焊接接頭表面電流密度分布如圖6所示。當(dāng)高強低合金鋼焊接接頭剛浸入海水時（10 min）,焊接接頭不同區(qū)域均發(fā)生陽極溶解,陽極電流密度較大,分布在23~59 μA/cm2,其中母材區(qū)的電流密度最大,熱影響區(qū)的電流密度次之,焊縫區(qū)的電流密度最小。當(dāng)浸泡時間延長到1 h時,陽極電流密度有所下降,分布在18~36 μA/cm2。高強低合金鋼焊接接頭在海水中發(fā)生了腐蝕反應(yīng),表面形成的腐蝕產(chǎn)物層在一定程度上抑制了金屬的陽極溶解,因此陽極電流密度隨著浸泡時間的延長明顯減小[18]。在海水中浸泡7 h后,陽極電流密度持續(xù)降低,不同區(qū)域間的差異較小,電流密度分布在8~20 μA/cm2。這是因為高強低合金鋼焊接接頭表面腐蝕產(chǎn)物進(jìn)一步增多,此時母材區(qū)電流密度依然是最大的。SVET測試結(jié)果表明,隨著浸泡時間的延長,高強低合金鋼焊接接頭陽極溶解速率由高向低轉(zhuǎn)變,其中母材區(qū)陽極溶解電流密度最大。 

圖  6  在海水中浸泡不同時間后高強低合金鋼焊接接頭的SVET圖

Figure  6.  SVET maps of high strength low alloy welded joint immersed in seawater for different periods of time

2.5   腐蝕產(chǎn)物

在海水中浸泡1 h后高強低合金鋼焊接接頭的腐蝕形貌如圖7所示。在海水中高強低合金鋼焊接接頭的腐蝕過程以全面腐蝕和點蝕兩種形式發(fā)展。浸泡1 h后,母材區(qū)出現(xiàn)輕微的全面腐蝕,并有一層薄的腐蝕產(chǎn)物；熱影響區(qū)點蝕形貌較為明顯,點蝕坑直徑較大；焊縫區(qū)腐蝕程度最輕,點蝕坑直徑較小。浸泡時間延長至7 h后,腐蝕加劇,母材區(qū)和熱影響區(qū)表面的腐蝕產(chǎn)物增多,全面腐蝕特征較為明顯；焊縫區(qū)的點蝕坑長大并與其他點蝕坑連接,逐漸發(fā)展成環(huán)狀、潰瘍狀。 

圖  7  在海水中浸泡1 h和7 h后高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域的腐蝕形貌

Figure  7.  Corrosion morphology of BM (a, b), HAZ (c, d) and WM (e, f) of high strength low alloy welded joint immersed in seawater for 1 h and 7 h

通過拉曼光譜進(jìn)一步分析了高強低合金鋼焊接接頭銹層的化學(xué)成分,結(jié)果如圖8所示。在海水中浸泡1 h后,母材區(qū)和熱影響區(qū)的銹層的組成比較接近,主要含有α-Fe2O3,α-FeOOH和γ-FeOOH[19-20]；焊縫區(qū)腐蝕較輕,腐蝕產(chǎn)物以α-Fe2O3為主。浸泡7 h后,焊縫區(qū)腐蝕產(chǎn)物中α-Fe2O3和α-FeOOH相對含量略高于母材區(qū)和熱影響區(qū),其表面形成的腐蝕產(chǎn)物的穩(wěn)定性更高。拉曼光譜的測試結(jié)果表明高強低合金鋼焊接接頭的初期腐蝕產(chǎn)物主要為α-Fe2O3,α-FeOOH和γ-FeOOH。 

圖  8  在海水中浸泡1 h和7 h后高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域銹層的拉曼光譜

Figure  8.  Raman spectra of rust layers on different zones of high strength low alloy welded joint immersed in seawater for 1 h and 7 h: (a) BM; (b) HAZ; (c) WM

2.6   腐蝕過程

高強低合金鋼在海水中的腐蝕過程比較復(fù)雜,涉及的陰極反應(yīng)見式（2）,陽極反應(yīng)見式（3）。 

在氧氣作用下,低合金鋼在海水中可能形成鐵的羥基氧化物α-FeOOH、γ-FeOOH、β-FeOOH和Fe2O3[21]。帶正電荷的鐵離子與帶負(fù)電的氯離子結(jié)合,形成鐵的羥基氧化物和Fe2O3,反應(yīng)如式（4）~（8）所示。 

腐蝕反應(yīng)形成的銹層可以阻礙腐蝕介質(zhì)與基體金屬接觸,一定程度上降低金屬的腐蝕速率。這與試驗中微區(qū)電化學(xué)SVET獲得的金屬溶解速率由高向低轉(zhuǎn)變的特征相符合。 

3.   結(jié)論

（1）動電位極化曲線和電化學(xué)阻抗譜表明,高強低合金鋼焊接接頭焊縫區(qū)在海水中浸泡初期腐蝕電流密度最小,電荷轉(zhuǎn)移電阻最大,耐蝕性最好。 

（2）SKP測試結(jié)果表明,高強低合金鋼焊接接頭母材區(qū)初始電位最低,腐蝕傾向最大。在海水中浸泡后母材區(qū)表面電位波動最大,腐蝕最嚴(yán)重。 

（3）SVET測試結(jié)果表明,高強低合金鋼焊接接頭不同區(qū)域腐蝕溶解均呈現(xiàn)高速向低速轉(zhuǎn)變的特征,母材區(qū)的陽極溶解電流密度最大。 

（4）高強低合金鋼焊接接頭在海水中初期以全面腐蝕和點蝕兩種形式發(fā)展,腐蝕產(chǎn)物主要成分為α-Fe2O3,α-FeOOH和γ-FeOOH。

文章來源——材料與測試網(wǎng)