高強(qiáng)IF（無(wú)間隙原子）鋼是在IF鋼的基礎(chǔ)上添加了P、Mn、Si等固溶強(qiáng)化元素和Nb、Ti等強(qiáng)固碳、氮化物形成元素,以固定鋼中存在的碳、氮等間隙原子[1],該鋼具有較高的強(qiáng)度和良好的成形性能。因其獨(dú)特的自身優(yōu)勢(shì),該鋼一般用于制作車門外板、發(fā)動(dòng)機(jī)蓋板、橫梁、縱梁等加強(qiáng)件和結(jié)構(gòu)件,也可用于制作沖壓形狀較為復(fù)雜的零部件。采用沖壓工藝制造汽車零部件可以使鋼的厚度適當(dāng)減薄,降低汽車自身質(zhì)量,在保證性能的同時(shí)也可以獲得良好的經(jīng)濟(jì)效益。

低溫脆性是指材料的沖擊吸收能量隨溫度的降低而減小,在低于某一溫度時(shí),沖擊吸收能量明顯減小,材料由韌性狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈誀顟B(tài)[2]。由于高強(qiáng)IF鋼的鋼質(zhì)純凈,晶界上缺乏固溶的C元素和N元素,晶界結(jié)合強(qiáng)度低,故該鋼在沖壓成形后的使用過(guò)程中有因低溫沖擊而斷裂的危險(xiǎn),即存在二次加工脆性現(xiàn)象（也稱冷加工脆性）[3]。

P元素對(duì)高強(qiáng)IF鋼的固溶強(qiáng)化效果最為顯著,但P元素的添加易造成晶格畸變,使位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力增大,進(jìn)而使鋼的強(qiáng)度和硬度增大；同時(shí)P元素易偏聚于晶界,引起晶界脆化,尤其在低溫沖擊作用下,易造成材料開(kāi)裂,對(duì)車輛使用安全不利。筆者以450 MPa級(jí)高強(qiáng)IF鋼為例,對(duì)其脆性–韌性轉(zhuǎn)變溫度的影響因素進(jìn)行研究和分析,以期為高強(qiáng)IF鋼的安全使用提供理論支撐。

1. 試樣制備及試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)材料為某鋼廠連退生產(chǎn)線生產(chǎn)的厚度為1.2 mm的SR250P1鋼。采用直讀光譜儀對(duì)試驗(yàn)鋼板進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。利用拉伸試驗(yàn)機(jī)對(duì)試驗(yàn)鋼板的拉伸性能進(jìn)行測(cè)試,結(jié)果如表2所示。

1.2 樣杯的制備

將現(xiàn)場(chǎng)取好的試驗(yàn)鋼板線切割成直徑為66 mm的圓片（見(jiàn)圖1）。將圓片置于成形試驗(yàn)機(jī)凸模的中心位置,并在圓片頂面涂上一層凡士林,啟動(dòng)設(shè)備,將圓片沖壓成直徑為33 mm的樣杯。由于材料的各向異性,制取樣杯邊部存在不平整的制耳,需采用線切割方式將樣杯邊緣的制耳切除,同時(shí)保證樣杯高度為22 mm（見(jiàn)圖2）。切割后,樣杯邊部的粗糙度較大,需在磨樣機(jī)上用400目（1目=25.4 mm）的砂紙對(duì)樣杯邊部進(jìn)行打磨。

圖 1圓片的外觀

圖 2樣杯的外觀

1.3 試驗(yàn)方法

將制備好的樣杯完全浸入裝有乙醇和液氮的冷卻槽中,設(shè)定不同的初始冷卻溫度,待樣杯冷卻到設(shè)定溫度后,保溫5 min。將樣杯從冷卻槽中取出,杯口朝上放置在錘頭正下方的基座上（基座上有定位環(huán)）,釋放錘頭,使其自由落下沖擊樣杯。樣杯從冷卻槽取出至沖擊樣杯應(yīng)在3 s內(nèi)完成。

2. 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 二次加工脆化溫度

首先對(duì)邊部未打磨的試樣1進(jìn)行沖擊試驗(yàn),將冷卻溫度設(shè)定為－20 ℃,選取4個(gè)樣杯進(jìn)行試驗(yàn),其中有1個(gè)樣杯發(fā)生開(kāi)裂現(xiàn)象。根據(jù) GB/T 24173—2016《鋼板二次加工脆化試驗(yàn)方法》規(guī)定,需要增加4個(gè)樣杯繼續(xù)試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)8個(gè)樣杯中有2個(gè)發(fā)生開(kāi)裂。將試驗(yàn)溫度提高至－15 ℃,該溫度條件下8個(gè)樣杯均未開(kāi)裂。

為了驗(yàn)證結(jié)果的準(zhǔn)確性,將試驗(yàn)溫度設(shè)定為－15 ℃,重復(fù)上述沖擊試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)4個(gè)樣杯中有1個(gè)開(kāi)裂,增加到8個(gè)樣杯后有2個(gè)樣杯開(kāi)裂,但開(kāi)裂樣杯中有1個(gè)是因?yàn)榉胖梦恢闷x中心造成的。因此在－15 ℃條件下重復(fù)試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)8個(gè)樣杯均未開(kāi)裂,于是得出二次加工脆化溫度為－15 ℃。

對(duì)與試樣1化學(xué)成分相同且邊部打磨后的試樣2重復(fù)上述試驗(yàn)步驟,得出二次加工脆化溫度為－30 ℃。由此可見(jiàn),樣杯邊部粗糙度對(duì)二次脆化溫度有一定的影響。當(dāng)樣杯邊部未打磨時(shí),其邊部粗糙度為6.67 μm；砂紙打磨后,樣杯的粗糙度為0.3 μm,兩者差距較大。樣杯表面粗糙度越大,在沖擊過(guò)程中越易發(fā)生膨脹破裂,形成微裂紋,微裂紋易萌生于外表面粗糙度相對(duì)較大的界面處,并由內(nèi)向外擴(kuò)展[4]。

對(duì)B元素含量增大且邊部打磨后的試樣3重復(fù)上述試驗(yàn)步驟。在－10 ℃條件下,4個(gè)樣杯均未開(kāi)裂；將試驗(yàn)溫度降至－20 ℃,4個(gè)樣杯均未開(kāi)裂；將試驗(yàn)溫度降至－30 ℃,4個(gè)樣杯均未開(kāi)裂；按上述順序,每次試驗(yàn)溫度均在前一次試驗(yàn)溫度的基礎(chǔ)上降低10 ℃,依此類推,直至試驗(yàn)溫度為－60 ℃,4個(gè)樣杯依舊未開(kāi)裂。試樣3的沖擊試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。由表3可知：試樣3的二次加工脆化溫度小于－60 ℃,滿足GB/T 24173—2016的要求。

沖擊試驗(yàn)后試樣3的宏觀形貌如圖3所示。由圖3可知：樣杯邊部出現(xiàn)較明顯的塑性擴(kuò)張,且試驗(yàn)溫度越高,塑性擴(kuò)張現(xiàn)象越明顯。

圖 3沖擊試驗(yàn)后試樣3的宏觀形貌

綜上所述,對(duì)于化學(xué)成分相同的樣杯,邊部粗糙度越大,其二次加工脆化溫度越高。適當(dāng)增大B元素含量,可有效降低二次加工脆化溫度,提高材料的抗低溫沖擊性能。

2.2 斷口分析

2.2.1 宏觀觀察

沖擊試驗(yàn)后樣杯斷口及切割小片的宏觀形貌如圖4所示。由圖4可知：斷口呈直線狀,從杯沿開(kāi)裂至杯底,且斷口平齊,無(wú)毛刺等異物。

圖 4沖擊試驗(yàn)后樣杯斷口及切割小片的宏觀形象

2.2.2 掃描電鏡（SEM）及能譜分析

在樣杯斷裂部位截取試樣,再用超聲波溶液清洗干凈,對(duì)試樣進(jìn)行SEM分析,結(jié)果如圖5所示。由圖5可知：斷口呈現(xiàn)分層狀,樣杯外側(cè)可見(jiàn)典型韌性斷裂形貌；斷口心部呈河流花樣,斷裂表面清潔光滑,棱角清晰,符合脆性斷裂特征。

圖 5樣杯斷口SEM形貌

對(duì)斷口試樣進(jìn)行能譜分析,發(fā)現(xiàn)試樣中主要含有Fe元素,斷口上無(wú)異常夾雜物。

在沖擊力的作用下,樣杯內(nèi)側(cè)首先發(fā)生脆性斷裂,與之相連的外側(cè)隨后斷裂,斷裂前存在一定的塑性變形；斷口有韌窩,呈韌性斷裂特征；從杯沿到杯底,斷口塑性變形的程度逐漸變大,樣杯外側(cè)斷口處的韌窩形貌逐漸明顯。

綜合上述分析可知,臨界溫度下,樣杯斷口具有脆性斷裂和韌性斷裂特征,且脆性區(qū)域和韌性區(qū)域之間被一條明顯的臺(tái)階隔開(kāi)[5]。

3. 綜合分析

在低溫沖擊作用下樣杯發(fā)生開(kāi)裂的原因?yàn)椋弘S著溫度的降低,沖擊吸收能量減小,當(dāng)樣杯受到的沖擊圓周應(yīng)力達(dá)到材料極限時(shí),便會(huì)發(fā)生開(kāi)裂現(xiàn)象。開(kāi)裂的本質(zhì)是位錯(cuò)在晶界處塞積,形成裂紋源,由于高強(qiáng)IF鋼的鋼質(zhì)純凈,晶界上缺乏固溶的C、N元素,導(dǎo)致晶界結(jié)合強(qiáng)度低[6]。此外,高強(qiáng)IF鋼中的P元素含量較高,P元素容易以FeTiP沉淀相的形式析出,并在晶界偏聚,引起鋼的晶界脆性。在成品零件受到外力后,裂紋源會(huì)沿著結(jié)合強(qiáng)度低的晶界擴(kuò)展,最終導(dǎo)致材料斷裂。在高強(qiáng)IF鋼中適當(dāng)加入B元素,使鋼中有效B元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不小于0.000 7%[7],可以提高材料的抗低溫沖擊性能。

4. 結(jié)論

（1）樣杯邊部粗糙度對(duì)二次加工脆化溫度的影響較大,粗糙度越大,二次加工脆化溫度越高。

（2）對(duì)于450 MPa級(jí)高強(qiáng)IF鋼,適當(dāng)增大B元素含量,可抑制P元素在晶界上偏析,增強(qiáng)晶界結(jié)合力,從而降低二次加工脆化溫度,提高鋼板的抗低溫沖擊性能。

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